将原有冷冻机的减振胶拆除，更换成增大2倍面积的减振胶，利用列车的铺设轨道原理，在减振胶与机组之间架设枕木，以大限度地隔离机组振动噪声传输，并在调试时增加适宜的减振胶厚度，达到大限度减少机组对楼板地面的振动影响；将原有水泵与楼板的硬连接该为软连接。设置水泵平台，水泵安装在平台上，在水泵基础上采用 4 个由减振胶和弹簧减振组成的减振器支撑水泵平台，形成减振浮动平台，达到大限度减少水泵运行的振动噪声对楼板地面的振动影响。机组、水泵的冷水管道与楼面固定的角钢支撑拆除，改用减振管套吊架支承，减振管套有铁环和适当厚度的减振棉组成，大限度减少机组、水泵振动噪声通过管道向楼板地面传动。

从系统固有频率角度考虑, 隔振器弹性系数的确定要注意到:激励频率的低值要高于系统6 个固有频率高值的激励频率的低值要高于系统6 个固有频率高值的倍数倍, 或先找出激励源的主要激振方向与频率, 至少要在主要激振方向上,系统的固有频率必须满足固有频率必须满足的条件 倍的原则( 在非主要激振方向上, 固有频率的要求可放宽些)。尽量减小刚体各自由度间的藕合振动。理想状态是系统各个自由度之间互不藕合,这样既可独立地选择隔振器的弹性系统, 又可避免不利的祸合振动。其弹性支承可对称布置,或采用斜弹性支承方式等。

利用分频噪声计对冷冻机房的噪声进行监测，利用振动噪声监测仪对机房的楼板地面的振动噪声进行监测。从监测数据可以看出：冷冻机房内的综合噪声值达到75.6 dB（A），楼下商铺的综合噪声达到 67.5 dB(A)从其噪声频谱分析可知，机房内噪声源的噪声频率主要以31.5 Hz～2000 Hz的中高、中、低频噪声影响为主；而机房楼下商铺的噪声频率主要以31.5 Hz～250Hz的中、低频噪声影响为主，其他中高频率的噪声影响迅速衰减；结合冷冻机房的垂直振动噪声源监测的结果分析：冷冻机和水泵的振动噪声高达到了102dB 和 90dB，说明机房的设备振动噪声对楼下商铺产生噪声的影响是主要直接的原因。噪声影响的频率主要是 31.5 Hz～250 Hz 的频率段，设备的中、低频率振动噪声通过楼板的钢结构传动，对楼下商铺造成了噪声响，楼下商铺的噪声的频谱分析数据可以说明这一点。